路基箱分载试验有15个测点，每个测点位置埋置一个压力盒，每个压力盒有自己的编码，对每次试验路基箱在横向方向3个测点压强取均值作为距离路基箱中心线压强值!表1为第1组路基箱分载试验各测点的数据汇总表，表2为第2组路基箱分载试验各测点的数据汇总表!钢板路基箱下压强分布曲线及分析考虑配重块可能由于制造及摆放位置造成路基箱横向方向压强偏心等因素，分析时对路基箱短边方向的3个测点结果取平均值，即对测点1-4-7-10-13、测点2-5-8-11-14、测点3-6-9-12-15绘制出的3条压强曲线取均值，并与地基基床系数为300000kN/m³和500000kN/m³的两条模拟计算结果的压强曲线进行比对。

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　　5m长×1!3m宽×0.14m高；重量为1。3吨；采用12#工字钢以及低合金钢制作！盛达工程机械路基箱承重常用路基箱尺寸（5!5*1!3*0！14m)材质：路基箱，主要是由工字钢构成的骨架体组成，骨架体的表面背面封有低合金钢板，整体形成一箱体.铺路受力400吨以下，悬空使用受力100吨以下，履带吊受力100吨以下，静压桩机400吨以下，汽车吊400吨以下！路基箱常用钢板尺寸（5!2*1!5*0.03m)材质：普通钢板承载能力：不能做到悬空使用，铺路承载能力有限.

　　钢板路基箱对比分析结果采用Ansys软件对悬臂梁模型和弹性地基梁分别进行计算，得出荷载达到6100kN时的路基箱应力云图、履带反力图和基底反力图（见图4），图4中MAX表示路基箱受到压力后应力大值出现的位置，L为应力大值间的距离，﹢、﹣分别表示压应力和拉应力。1）悬臂梁模型路基箱变形相对较小，这主要是由于假设履带与路基箱接触部分没有变形造成的！如图4a所示，悬臂梁模型中的应力值为88.5MPa，应力处间距为2275mm，应力没有发生在路基箱的悬臂根部，这是由于路基箱内设竖向立板，与竖向立板接触的部分面板产生了应力集中现象！

　　弹性地基梁简化计算模型路基箱是由钢板结构焊接完成，在受到外力后必然会出现弯曲或变形，这种受力结构形式与弹性地基梁受到荷载发生的变化类似，基本假设前提条件如下：1）钢制路基箱在受到履带起重机荷载后，整体结构会发生变形，部分接触面发生脱离，为了简化模型，按照起重机履带与路基箱受力后同时发生弯曲来考虑；2）假设起重机自身质量加上吊装物质量以及超起配重的全部压力通过两条履带作用在路基箱表面；3）相比于履带和路基箱的刚度，地基土质按照弹性来考虑，假定路基箱受力后地基基底所产生的反向力与路基箱的变形成线性比例关系！

　　履带对路基箱的作用中出现了拉力，说明路基箱与吊车履带接触面可能会出现中间部分脱离的现象!2）弹性地基梁简化模型路基箱的模拟变形相对较大，是因为简化起重机履带与路基箱作为相同刚度系数进行受力变形。如图4b所示，Ansys分析在受到荷110!1MPa，而应力位置间距为350mm！实际路基箱的刚度系数小于起重机履带架，履带架也就不会与路基箱发生同步变形，对路基箱的压力集中在履带附近，不会均匀分布。钢板路基箱模拟计算结果路基箱是根据地基变形来计算路基箱分载性能的，故地基刚度系数不同将直接影响路基箱的分载能力。

　　随着国内大型吊装工程中重型设备和模块增多，大型履带起重机使用越来越频繁，而吊装施工作业时起重机履带对地的压强非常大，对地基的承载力要求很高，处理成本相对较大。为了降低吊装时履带起重机对承载力的要求，吊装施工中普遍采用铺设路基箱的方法进行分载.起重机厂家通过说明书及模拟软件仅能提供在大负载情况下大型履带起重机接地比压的数据，对路基箱及地基基础处理强度的计算分析需要施工单位进行计算！分载能力是路基箱的关键性能参数，其大小将直接决定地基的处理难度和成本，亦对大型履带起重机的安全有直接影响。

　　内部结构布置如图1所示!路基箱内部结构图1!2计算模型选择路基箱工作时的受力复杂，在进行分析设计时，难以找到符合实际的计算模型，故根据经验假设有弹性地基梁模型和悬臂梁模型.1!2!1悬臂梁简化计算模型1）履带架结构刚度很强，假设起重机履带与路基箱与接触面不发生相对位移，也不会因为受压发生弯曲变形等；2）路基箱由一定厚度的钢板焊接完成，设有加强结构防止变形，刚度远大于地基土，故假设路基箱结构不发生变形，起重机对路基箱的压力完全传递到地基下.